燃?xì)忮仩t的基本知識(shí) 始終引導(dǎo)工業(yè)鍋爐制造品質(zhì)

導(dǎo)讀：

為降低排煙熱損失，方快在鍋爐煙道附近設(shè)施冷凝回收裝置，高溫?zé)煔庠谕ㄟ^(guò)該裝置時(shí)，高溫?zé)煔饨?jīng)冷凝放熱，這部分熱量被再次回收，供給鍋爐使用。以此，鍋爐排煙溫度大幅下降，熱效率明顯提高。

為降低排煙熱損失，方快在鍋爐煙道附近設(shè)施冷凝回收裝置

為降低排煙熱損失，方快在鍋爐煙道附近設(shè)施冷凝回收裝置，高溫?zé)煔庠谕ㄟ^(guò)該裝置時(shí)，高溫?zé)煔饨?jīng)冷凝放熱，這部分熱量被再次回收，供給鍋爐使用。以此，鍋爐排煙溫度大幅下降，熱效率明顯提高。

中心回燃鍋爐是國(guó)外小型鍋爐優(yōu)選結(jié)構(gòu)，雖然為兩回程鍋爐，受

中心回燃鍋爐是國(guó)外小型鍋爐優(yōu)選結(jié)構(gòu)，雖然為兩回程鍋爐，受熱面積小，但擾流子的使用獨(dú)具魅力，其目的增強(qiáng)煙氣的湍流，破壞內(nèi)壁的層流邊界，降低熱阻，提高傳熱系數(shù)，以較小的受熱面積達(dá)到同樣高的熱效率。降低排煙溫度的限制理論上，廢氣溫度可以降低到很低，甚至接近環(huán)境溫度，從而獲得最大的熱效率。但在實(shí)際中，由于排煙溫度的降低，會(huì)造成低溫腐蝕，因此，排煙溫度不能降得太低，以保證鍋爐主受熱面的壁溫高于煙氣露點(diǎn)溫度。所以，低溫腐蝕成為降低排煙溫度，提高鍋爐熱效率的主要障礙。增加尾部輔助受熱面，進(jìn)一步降低排煙溫度，提高SZS燃油燃?xì)忮仩t的基本知識(shí)的熱效率因?yàn)橛汀馊菀兹紵齋ZS型燃油燃?xì)忮仩t通常不布置空氣預(yù)熱器。而省煤器則是常見(jiàn)的節(jié)能裝置，它可以回收煙氣中的顯能，有效降低排煙溫度。

黃岡大別山發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)機(jī)組經(jīng)超凈排放改造后,

黃岡大別山發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)機(jī)組經(jīng)超凈排放改造后,鍋爐燃燒特性發(fā)生變化,原有自動(dòng)控制邏輯及參數(shù)不能滿足電網(wǎng)的要求,并且2號(hào)機(jī)組在中低負(fù)荷段出現(xiàn)屏式過(guò)熱器出口壁溫超溫現(xiàn)象;同時(shí),變負(fù)荷過(guò)程中機(jī)組主蒸汽壓力、主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度等主要參數(shù)波動(dòng)較大,導(dǎo)致機(jī)組負(fù)荷變化率低,僅為3.5MW/min,不能滿足電網(wǎng)相關(guān)規(guī)定.對(duì)此,在不經(jīng)機(jī)務(wù)改造的前提下,利用多變量協(xié)同控制,優(yōu)化滑壓曲線,對(duì)一次風(fēng)壓設(shè)定曲線、氧量設(shè)定曲線、中間點(diǎn)溫度設(shè)定曲線及風(fēng)煤比設(shè)定函數(shù)進(jìn)行修改,重新設(shè)計(jì)自動(dòng)控制策略,動(dòng)態(tài)協(xié)同控制進(jìn)入爐膛的燃料量、給水流量和總風(fēng)量.優(yōu)化后,2號(hào)機(jī)組在AGC方式下實(shí)際負(fù)荷變化率達(dá)到9MW/min,主要參數(shù)變化平穩(wěn),解決了屏式過(guò)熱器出口壁溫超溫問(wèn)題。

為了揭示生物質(zhì)鍋爐中活性分子臭氧脫硝的特點(diǎn),在一臺(tái)應(yīng)用了活性分子臭氧深度一體化超低排放技術(shù)的生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐上,開(kāi)展煙氣臭氧脫硝試驗(yàn).采用煙氣分析儀測(cè)量鍋爐尾部煙道活性分子臭氧噴入前和塔頂煙囪處的煙氣組分,重點(diǎn)探究了脫硝前后煙氣污染物的排放特性以及臭氧投加量對(duì)脫硝效果的影響.結(jié)果表明:由于入爐生物質(zhì)燃料的水分和熱值的變化有較強(qiáng)的隨機(jī)性,機(jī)組負(fù)荷及CO、NOx等污染物初始濃度均隨之波動(dòng);煙氣中NOx初始濃度的平均值為146mg/m3,最高值可達(dá)480mg/m3,其瞬時(shí)值與含氧量有著非常強(qiáng)的線性相關(guān)性,線性回歸相關(guān)系數(shù)(R2)為0.96;隨著臭氧投加量的增加,脫硝率從臭氧發(fā)生器功率為118kW時(shí)的24％增至250kW時(shí)的95％;應(yīng)用活性分子臭氧脫硝技術(shù)后,臭氧發(fā)生器功率為250kW時(shí),煙氣中NOx濃度一直穩(wěn)定在15mg/m3以下,滿足超低排放標(biāo)準(zhǔn)要求。

2019年，集團(tuán)工會(huì)將踏上新的征程：1.師帶徒職工培訓(xùn)機(jī)制的深化發(fā)展；2.工會(huì)宣傳平臺(tái)的整合利用；3.勞模創(chuàng)新工作室的創(chuàng)建；這將是工會(huì)2019年給大家?guī)?lái)的新的感受。讓我們?cè)诠尽白鋈寺殬I(yè)化、做事精益化”核心價(jià)值觀的引領(lǐng)下取得2019年新的跨越發(fā)展。

結(jié)論：

為降低排煙熱損失，方快在鍋爐煙道附近設(shè)施冷凝回收裝置，高溫?zé)煔庠谕ㄟ^(guò)該裝置時(shí)，高溫?zé)煔饨?jīng)冷凝放熱，這部分熱量被再次回收，供給鍋爐使用。中心回燃鍋爐是國(guó)外小型鍋爐優(yōu)選結(jié)構(gòu)，雖然為兩回程鍋爐，受熱面積小，但擾流子的使用獨(dú)具魅力，其目的增強(qiáng)煙氣的湍流，破壞內(nèi)壁的層流邊界，降低熱阻，提高傳熱系數(shù)，以較小的受熱面積達(dá)到同樣高的熱效率。黃岡大別山發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)機(jī)組經(jīng)超凈排放改造后,鍋爐燃燒特性發(fā)生變化,原有自動(dòng)控制邏輯及參數(shù)不能滿足電網(wǎng)的要求,并且2號(hào)機(jī)組在中低負(fù)荷段出現(xiàn)屏式過(guò)熱器出口壁溫超溫現(xiàn)象;同時(shí),變負(fù)荷過(guò)程中機(jī)組主蒸汽壓力、主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度等主要參數(shù)波動(dòng)較大,導(dǎo)致機(jī)組負(fù)荷變化率低,僅為3.5MW/min,不能滿足電網(wǎng)相關(guān)規(guī)定.對(duì)此,在不經(jīng)機(jī)務(wù)改造的前提下,利用多變量協(xié)同控制,優(yōu)化滑壓曲線,對(duì)一次風(fēng)壓設(shè)定曲線、氧量設(shè)定曲線、中間點(diǎn)溫度設(shè)定曲線及風(fēng)煤比設(shè)定函數(shù)進(jìn)行修改,重新設(shè)計(jì)自動(dòng)控制策略,動(dòng)態(tài)協(xié)同控制進(jìn)入爐膛的燃料量、給水流量和總風(fēng)量.優(yōu)化后,2號(hào)機(jī)組在AGC方式下實(shí)際負(fù)荷變化率達(dá)到9MW/min,主要參數(shù)變化平穩(wěn),解決了屏式過(guò)熱器出口壁溫超溫問(wèn)題。為了揭示生物質(zhì)鍋爐中活性分子臭氧脫硝的特點(diǎn),在一臺(tái)應(yīng)用了活性分子臭氧深度一體化超低排放技術(shù)的生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐上,開(kāi)展煙氣臭氧脫硝試驗(yàn).采用煙氣分析儀測(cè)量鍋爐尾部煙道活性分子臭氧噴入前和塔頂煙囪處的煙氣組分,重點(diǎn)探究了脫硝前后煙氣污染物的排放特性以及臭氧投加量對(duì)脫硝效果的影響.結(jié)果表明:由于入爐生物質(zhì)燃料的水分和熱值的變化有較強(qiáng)的隨機(jī)性,機(jī)組負(fù)荷及CO、NOx等污染物初始濃度均隨之波動(dòng);煙氣中NOx初始濃度的平均值為146mg/m3,最高值可達(dá)480mg/m3,其瞬時(shí)值與含氧量有著非常強(qiáng)的線性相關(guān)性,線性回歸相關(guān)系數(shù)(R2)為0.96;隨著臭氧投加量的增加,脫硝率從臭氧發(fā)生器功率為118kW時(shí)的24％增至250kW時(shí)的95％;應(yīng)用活性分子臭氧脫硝技術(shù)后,臭氧發(fā)生器功率為250kW時(shí),煙氣中NOx濃度一直穩(wěn)定在15mg/m3以下,滿足超低排放標(biāo)準(zhǔn)要求。