黃山市燃?xì)忮仩t報(bào)價(jià) 報(bào)價(jià)單合理

導(dǎo)讀：

在“低氮”處理上，方快使用國(guó)際尖端的全預(yù)混、FGE煙氣再循環(huán)等燃燒技術(shù)，從鍋爐的不同位置入手，將氮氧化物的排放一降再降，現(xiàn)已實(shí)現(xiàn)低于18毫克/立方米的顯著成果。

在“低氮”處理上，方快使用國(guó)際尖端的全預(yù)混、FGE煙氣

在“低氮”處理上，方快使用國(guó)際尖端的全預(yù)混、FGE煙氣再循環(huán)等燃燒技術(shù)，從鍋爐的不同位置入手，將氮氧化物的排放一降再降，現(xiàn)已實(shí)現(xiàn)低于18毫克/立方米的顯著成果。

為了充分回收燃?xì)忮仩t煙氣余熱,提出了基于固體吸濕循環(huán)的煙氣余熱

為了充分回收黃山市燃?xì)忮仩t報(bào)價(jià)煙氣余熱,提出了基于固體吸濕循環(huán)的煙氣余熱回收系統(tǒng).通過(guò)搭建一體化實(shí)驗(yàn)臺(tái),對(duì)系統(tǒng)的熱回收效率進(jìn)行了分析.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,該系統(tǒng)可以將煙氣溫度降至20℃左右,余熱回收效率可達(dá)到87％～94％.經(jīng)過(guò)間壁式換熱器的煙氣與熱網(wǎng)水溫差可以保持在2℃以內(nèi),相對(duì)濕度接近100％;轉(zhuǎn)輪的熱回收性能主要受轉(zhuǎn)速的影響,當(dāng)轉(zhuǎn)速大于8r/min時(shí),熱回收效率變化趨于平緩,較優(yōu)工況下轉(zhuǎn)輪的全熱回收效率可以達(dá)到80％左右。

各種元件的結(jié)構(gòu)及工作條件是不同的，為使各元件具有大致相同的實(shí)

各種元件的結(jié)構(gòu)及工作條件是不同的，為使各元件具有大致相同的實(shí)際安全裕度，所給出的許用應(yīng)力亦應(yīng)不同。例如，受煙氣直接加熱的元件因存在熱應(yīng)力，它的許用應(yīng)力應(yīng)比置于煙道以外的不存在熱應(yīng)力（熱應(yīng)力很?。┑脑樾?；單南角焊平端蓋由于結(jié)構(gòu)不理想（焊縫根部有缺陷〉，其許用應(yīng)力亦應(yīng)小一些。這些差異都用修正系數(shù)v來(lái)考慮。式(13-3）所給出的安全系數(shù)值，是按不直接受煙氣作用的焊接鍋筒、封頭而確定的。

內(nèi)套管分為三段：接受段、混合段與擴(kuò)散段，見(jiàn)圖10-lO(a）。對(duì)于鍋爐回水引射，所要求提供的動(dòng)力不大，僅幾百Pa（幾十毫米水柱），為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，可取消擴(kuò)散段，下降管本身即起棍合段作用，見(jiàn)圖10lO(b）。如鍋殼內(nèi)壁處的射流直徑d，小于下降管內(nèi)徑內(nèi)時(shí)，也可取消接受段；但為防止噴頭安裝偏差過(guò)大時(shí)可能導(dǎo)致不能順利噴人，亦可設(shè)置接受段。當(dāng)然，d，＞內(nèi)時(shí)，必須設(shè)置接受段。

結(jié)論：

在“低氮”處理上，方快使用國(guó)際尖端的全預(yù)混、FGE煙氣再循環(huán)等燃燒技術(shù)，從鍋爐的不同位置入手，將氮氧化物的排放一降再降，現(xiàn)已實(shí)現(xiàn)低于18毫克/立方米的顯著成果。為了充分回收燃?xì)忮仩t煙氣余熱,提出了基于固體吸濕循環(huán)的煙氣余熱回收系統(tǒng).通過(guò)搭建一體化實(shí)驗(yàn)臺(tái),對(duì)系統(tǒng)的熱回收效率進(jìn)行了分析.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,該系統(tǒng)可以將煙氣溫度降至20℃左右,余熱回收效率可達(dá)到87％～94％.經(jīng)過(guò)間壁式換熱器的煙氣與熱網(wǎng)水溫差可以保持在2℃以內(nèi),相對(duì)濕度接近100％;轉(zhuǎn)輪的熱回收性能主要受轉(zhuǎn)速的影響,當(dāng)轉(zhuǎn)速大于8r/min時(shí),熱回收效率變化趨于平緩,較優(yōu)工況下轉(zhuǎn)輪的全熱回收效率可以達(dá)到80％左右。各種元件的結(jié)構(gòu)及工作條件是不同的，為使各元件具有大致相同的實(shí)際安全裕度，所給出的許用應(yīng)力亦應(yīng)不同。內(nèi)套管分為三段：接受段、混合段與擴(kuò)散段，見(jiàn)圖10-lO(a）。