蘭州鍋爐 方快鍋爐集中力量研究鍋爐排煙溫度高的原因及處理方法

導(dǎo)讀：

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國(guó)字頭辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅區(qū)，以及如達(dá)利、伊利、中石化、APEC會(huì)議（2014年）等大型企業(yè)及國(guó)際會(huì)議，都有方快鍋爐的身影。

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國(guó)字頭辦事機(jī)關(guān)、大型

方快天然氣蘭州鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國(guó)字頭辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅區(qū)，以及如達(dá)利、伊利、中石化、APEC會(huì)議（2014年）等大型企業(yè)及國(guó)際會(huì)議，都有方快鍋爐的身影。

不同的燃料燃燒后產(chǎn)生的煙氣量和水蒸氣量是不同的，燃料中“H”元素含

不同的燃料燃燒后產(chǎn)生的煙氣量和水蒸氣量是不同的，燃料中“H”元素含量越高，煙氣中水蒸氣的份額越大，煙氣的露點(diǎn)溫度越高，可回收的汽化潛熱越多，煙氣余熱回收裝置安裝的價(jià)值越大。同時(shí)，燃燒用空氣的濕度和燃?xì)鉂穸纫矔?huì)影響到煙氣中水蒸氣的含量，從而影響煙氣的露點(diǎn)。在考慮空氣和燃?xì)鉂穸扔绊懙那闆r下，煙氣實(shí)際露點(diǎn)溫度要比理論計(jì)算值高，煙氣在未降低到理論露點(diǎn)溫度之前已開始冷凝。另外，蘭州鍋爐負(fù)荷率和煙氣氣流截面溫度分布對(duì)煙氣冷凝也會(huì)產(chǎn)生影響，鍋爐運(yùn)行負(fù)荷率低，導(dǎo)致排煙溫度和受熱面壁溫降低，當(dāng)壁面氣流溫度低于露點(diǎn)溫度時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生局部煙氣冷凝，出現(xiàn)了常見的“過(guò)熱”冷凝現(xiàn)象(即截面中心氣流溫度高于露點(diǎn)溫度的情況下所發(fā)生的局部冷凝現(xiàn)象)。

由于生產(chǎn)車間對(duì)鍋爐蒸汽需求原因，鍋爐長(zhǎng)期處于間斷運(yùn)行工況

由于生產(chǎn)車間對(duì)蘭州鍋爐蒸汽需求原因，鍋爐長(zhǎng)期處于間斷運(yùn)行工況，啟停頻繁，且運(yùn)行過(guò)程中長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行，這樣會(huì)導(dǎo)致鍋爐未能達(dá)到最經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行狀態(tài)，排煙溫度可能會(huì)低于設(shè)計(jì)要求，導(dǎo)致鍋爐內(nèi)部的冷凝水不斷地累積。

為解決某130t/h循環(huán)流化床(CFB)蘭州鍋爐氮氧化物(NOx)原始排放較高的問(wèn)題,采取了分離器提效改造、增加煙氣再循環(huán)(fluegasrecirculation,FGR)、提高二次風(fēng)入射高度等低氮燃燒改造措施,并且進(jìn)行了燃燒調(diào)整試驗(yàn).試驗(yàn)結(jié)果表明,額定負(fù)荷下,氧含量維持3.3％～3.8％,NOx原始排放濃度由改造前300～350mg/Nm3降至245mg/Nm3;空預(yù)器前氧含量＜3.3％或＞3.8％時(shí),脫硝氨水消耗量均呈上升趨勢(shì);氧含量＜2.2％時(shí),氨水消耗量達(dá)400kg/h,且反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度為110mg/Nm3;中心筒出口煙溫隨FGR開度的增大而升高,氨水消耗量先降低后升高;中心筒出口煙溫隨上層二次風(fēng)門的關(guān)小逐漸降低,氨水消耗量先降低后升高.結(jié)果表明,對(duì)于反應(yīng)器出口NOx排放,氧含量存在一個(gè)最佳范圍;FGR開度與二次風(fēng)入射位置均對(duì)燃料的后燃現(xiàn)象影響顯著,后燃嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致選擇性非催化還原反應(yīng)(SNCR)脫硝效率降低,甚至失效。

煙氣的溫降與放熱量關(guān)系蘭州鍋爐的排煙溫降幅度不同，煙氣的放熱也不同；排煙的溫降區(qū)不同放熱也不相同。這是因?yàn)榛厥盏臒煔怙@熱量的多少是由鍋爐的排煙溫降決定的，溫降越大，煙氣放出來(lái)的顯熱量就越多，反之，則較少。

結(jié)論：

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國(guó)字頭辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅區(qū)，以及如達(dá)利、伊利、中石化、APEC會(huì)議（2014年）等大型企業(yè)及國(guó)際會(huì)議，都有方快鍋爐的身影。不同的燃料燃燒后產(chǎn)生的煙氣量和水蒸氣量是不同的，燃料中“H”元素含量越高，煙氣中水蒸氣的份額越大，煙氣的露點(diǎn)溫度越高，可回收的汽化潛熱越多，煙氣余熱回收裝置安裝的價(jià)值越大。由于生產(chǎn)車間對(duì)鍋爐蒸汽需求原因，鍋爐長(zhǎng)期處于間斷運(yùn)行工況，啟停頻繁，且運(yùn)行過(guò)程中長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行，這樣會(huì)導(dǎo)致鍋爐未能達(dá)到最經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行狀態(tài)，排煙溫度可能會(huì)低于設(shè)計(jì)要求，導(dǎo)致鍋爐內(nèi)部的冷凝水不斷地累積。為解決某130t/h循環(huán)流化床(CFB)鍋爐氮氧化物(NOx)原始排放較高的問(wèn)題,采取了分離器提效改造、增加煙氣再循環(huán)(fluegasrecirculation,FGR)、提高二次風(fēng)入射高度等低氮燃燒改造措施,并且進(jìn)行了燃燒調(diào)整試驗(yàn).試驗(yàn)結(jié)果表明,額定負(fù)荷下,氧含量維持3.3％～3.8％,NOx原始排放濃度由改造前300～350mg/Nm3降至245mg/Nm3;空預(yù)器前氧含量＜3.3％或＞3.8％時(shí),脫硝氨水消耗量均呈上升趨勢(shì);氧含量＜2.2％時(shí),氨水消耗量達(dá)400kg/h,且反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度為110mg/Nm3;中心筒出口煙溫隨FGR開度的增大而升高,氨水消耗量先降低后升高;中心筒出口煙溫隨上層二次風(fēng)門的關(guān)小逐漸降低,氨水消耗量先降低后升高.結(jié)果表明,對(duì)于反應(yīng)器出口NOx排放,氧含量存在一個(gè)最佳范圍;FGR開度與二次風(fēng)入射位置均對(duì)燃料的后燃現(xiàn)象影響顯著,后燃嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致選擇性非催化還原反應(yīng)(SNCR)脫硝效率降低,甚至失效。