但循環(huán)流化床鍋爐由于爐膛氣速高等原因,其爐膛截面熱負(fù)荷可達(dá)35MW/m2,與煤粉鍋爐的46MW/m2相接近。因而循環(huán)流化床鍋爐具備向大型鍋爐發(fā)展的有利條件。
但循環(huán)流化床鍋爐由于爐膛氣速高等原因,其爐膛截面熱負(fù)荷可達(dá)35MW/m2,與煤粉鍋爐的46MW/m2相接近。因而循環(huán)流化床鍋爐具備向大型鍋爐發(fā)展的有利條件。
“方快鍋爐較大的爐膛設(shè)計(jì),為煙氣再循環(huán)提供了可靠的空間保證。燃燒器在特殊燃燒頭設(shè)計(jì)的作用下,對(duì)火焰出口處的高溫?zé)煔膺M(jìn)行干擾,使其在爐膛內(nèi)進(jìn)行再次循環(huán)達(dá)到充分燃燒的目的(內(nèi)循環(huán))。這種設(shè)計(jì)幫助方快鍋爐在超低氮氧化物鍋爐技術(shù)方面達(dá)到國(guó)內(nèi)領(lǐng)先水平,近期方快牌大噸位一體式冷凝鍋爐在北京成功簽單,并成功助力中國(guó)APEC峰會(huì)場(chǎng)館的建設(shè)?!狈娇戾仩t技術(shù)總監(jiān)介紹說(shuō)。
垢樣表觀及其化驗(yàn)產(chǎn)物因結(jié)垢部位為鍋爐尾部煙道內(nèi)的節(jié)能器,此部位是鍋爐燃料燃燒后煙氣流轉(zhuǎn)經(jīng)過(guò)的部位,圖片所見(jiàn)部分為管子的鰭片,管子內(nèi)部為水。整個(gè)管子的鰭片都被棕黃色的垢所遮蓋,管子略見(jiàn)有腐蝕的跡象。從這些方面,可以考慮可能是低溫腐蝕引起的反應(yīng)物堆積。為得出垢樣的主要成分,采用能譜分析(EDX)法對(duì)該垢樣進(jìn)行分析[2],發(fā)現(xiàn)其主要成分為Fe,55.63%;S,16.39%;O,27.02%等元素,其余元素含量不足1%,因此初步得出其主要成分應(yīng)是硫酸亞鐵、硫酸鐵、亞硫酸鐵等成分的一種或幾種成分組合的混合物。
針對(duì)某超臨界350MW火力發(fā)電機(jī)組出現(xiàn)低溫再熱蒸汽管道鍋爐側(cè)支管大范圍偏離狀態(tài)線的問(wèn)題,采用現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果結(jié)合管道應(yīng)力計(jì)算的方法進(jìn)行了分析研究.結(jié)果表明恒力支吊架恒定度及載荷偏差過(guò)大,是造成管道偏離狀態(tài)線的主要原因,并會(huì)引起鍋爐接口推力及推力矩過(guò)大、甚至管道一次應(yīng)力超標(biāo).提出了通過(guò)選配合適的恒力支吊架及合理的支吊架布置進(jìn)行治理的解決方案,給解決此類(lèi)問(wèn)題提供參考。
不過(guò),因?yàn)檎涑叽绱?,形狀不利于承壓,因而承壓能力差;波形分集箱和子孔的制造比較麻煩、維修工作量大、金屬耗量也大,故現(xiàn)已為具有少量鍋筒的豎彎水管所代替。豎彎水管鍋爐按照鍋筒的數(shù)量可分為單鍋筒和雙鍋筒z按照鍋筒的布置方向可分為縱置式和橫置式兩種。
但循環(huán)流化床鍋爐由于爐膛氣速高等原因,其爐膛截面熱負(fù)荷可達(dá)35MW/m2,與煤粉鍋爐的46MW/m2相接近。“方快鍋爐較大的爐膛設(shè)計(jì),為煙氣再循環(huán)提供了可靠的空間保證。垢樣表觀及其化驗(yàn)產(chǎn)物因結(jié)垢部位為鍋爐尾部煙道內(nèi)的節(jié)能器,此部位是鍋爐燃料燃燒后煙氣流轉(zhuǎn)經(jīng)過(guò)的部位,圖片所見(jiàn)部分為管子的鰭片,管子內(nèi)部為水。針對(duì)某超臨界350MW火力發(fā)電機(jī)組出現(xiàn)低溫再熱蒸汽管道鍋爐側(cè)支管大范圍偏離狀態(tài)線的問(wèn)題,采用現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果結(jié)合管道應(yīng)力計(jì)算的方法進(jìn)行了分析研究.結(jié)果表明恒力支吊架恒定度及載荷偏差過(guò)大,是造成管道偏離狀態(tài)線的主要原因,并會(huì)引起鍋爐接口推力及推力矩過(guò)大、甚至管道一次應(yīng)力超標(biāo).提出了通過(guò)選配合適的恒力支吊架及合理的支吊架布置進(jìn)行治理的解決方案,給解決此類(lèi)問(wèn)題提供參考。
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