液化天然氣鍋爐 方快鍋爐更經久耐用

導讀：

鍋爐協(xié)會領導蒞臨方快集團：創(chuàng)新發(fā)展獲高度贊揚近日，中國鍋爐與鍋爐水處理協(xié)會秘書長王驕凌、秘書長助理郭華、總工童有武等一行3人蒞臨方快鍋爐集團進行視察走訪，盧海剛總裁全程熱情陪同。

鍋爐協(xié)會領導蒞臨方快集團：創(chuàng)新發(fā)展獲高度贊揚近日，

液化天然氣鍋爐協(xié)會領導蒞臨方快集團：創(chuàng)新發(fā)展獲高度贊揚近日，中國鍋爐與鍋爐水處理協(xié)會秘書長王驕凌、秘書長助理郭華、總工童有武等一行3人蒞臨方快鍋爐集團進行視察走訪，盧海剛總裁全程熱情陪同。

則每噸熱水加熱費用計算公式為：

則每噸熱水加熱費用計算公式為：

為達到嚴格的超低排放標準,目前國內絕大部分電站鍋爐均實施了NO

為達到嚴格的超低排放標準,目前國內絕大部分電站液化天然氣鍋爐均實施了NOx排放控制技術改造.針對一臺燃用煙煤的420t/h四角切圓煤粉鍋爐,將原雙通道燃燒器改造為水平濃淡燃燒器并加裝3層燃盡風(SOFA),從而達到低氮燃燒的效果.應用數值模擬方法進行方案論證,研究了一次風濃淡比、SOFA風率和SOFA風射流角度等參數對鍋爐燃燒狀況及NOx排放規(guī)律的影響,并提出最佳改造方案.隨著濃淡比的增加,爐膛出口溫度逐漸增加,而NOx含量逐漸降低.濃淡比為4∶1時,飛灰含碳量最低.隨著濃淡比增大,CO濃度升高,增強了主燃區(qū)域的還原性,抑制揮發(fā)分含氮中間產物氧化成NO;另一方面,濃淡比增大使?jié)饷悍蹥饬鲹]發(fā)分析出速率加快,強化揮發(fā)分含氮中間產物HCN和NH3將已生成的NO還原為N2;同時,淡側氣流煤粉濃度低,含氮基團析出量變小,與氧反應生成NO的量減少.隨著SOFA風率的增加,爐膛出口煙溫、飛灰含碳量增加,20％SOFA風率時,NOx濃度較高,SOFA風率由30％增加到40％時,NOx濃度基本保持不變.隨著SOFA風率的增加,主燃區(qū)形成的低O2高CO濃度的強還原性氣氛抑制了HCN及NH3被氧化成NO,反而促進了其與已生成的NO發(fā)生反應生成N2.此外,高SOFA風風率下,主燃區(qū)高溫區(qū)縮小,生成的熱力型NOx也相應減少.隨著SOFA風射流角度上揚,還原區(qū)加長,有利于降低NOx濃度,但燃盡區(qū)的火焰中心會上升,煤粉燃盡時間變短,爐膛出口溫度和飛灰含碳量上升.隨射流角度增加,O2濃度降低而CO濃度升高,這是由于射流角度增大延遲了煤粉燃盡過程,增加了化學不完全燃燒損失;這種低氧高CO的強還原性氣氛大大抑制了NOx生成.根據數值模擬結果,確定試驗鍋爐的低氮燃燒改造方案為:選擇濃淡比為4:1的水平濃淡燃燒器作為改造燃燒器,SOFA風率定為30％,SOFA射流角度上揚15°.改造后鍋爐燃燒穩(wěn)定,NOx排放顯著降低,為220mg/Nm3左右(降幅達65％～70％),而飛灰含碳量保持在3％～4％,表明改造方案可達到良好的低氮燃燒效果。

某電廠循環(huán)流化床液化天然氣鍋爐用15CrMoG鋼高溫過熱器在服役22000h后的水壓試驗中發(fā)生泄漏.采用宏觀檢查、化學成分分析、硬度試驗、金相檢驗、掃描電鏡與能譜分析等方法對其泄漏原因進行了分析.同時,提出了相應的改進措施.結果表明:高溫過熱器管內電化學腐蝕和管外煙氣腐蝕共同作用造成壁厚嚴重減薄,最終導致管道泄漏。

操作工業(yè)液化天然氣鍋爐要注意哪些安全事項？是很多生產制造企業(yè)必須使用的一種設備，可以為企業(yè)的生產提供充足的熱能從而確保能夠有序的開展生產工作。但是由于工業(yè)鍋爐在使用時是具有一定的危險性，所以對其進行操作的工作人員一定要在日常工作中注意下列這些事項以便能夠更好的預防安全事故的發(fā)生。

結論：

鍋爐協(xié)會領導蒞臨方快集團：創(chuàng)新發(fā)展獲高度贊揚近日，中國鍋爐與鍋爐水處理協(xié)會秘書長王驕凌、秘書長助理郭華、總工童有武等一行3人蒞臨方快鍋爐集團進行視察走訪，盧海剛總裁全程熱情陪同。則每噸熱水加熱費用計算公式為：。為達到嚴格的超低排放標準,目前國內絕大部分電站鍋爐均實施了NOx排放控制技術改造.針對一臺燃用煙煤的420t/h四角切圓煤粉鍋爐,將原雙通道燃燒器改造為水平濃淡燃燒器并加裝3層燃盡風(SOFA),從而達到低氮燃燒的效果.應用數值模擬方法進行方案論證,研究了一次風濃淡比、SOFA風率和SOFA風射流角度等參數對鍋爐燃燒狀況及NOx排放規(guī)律的影響,并提出最佳改造方案.隨著濃淡比的增加,爐膛出口溫度逐漸增加,而NOx含量逐漸降低.濃淡比為4∶1時,飛灰含碳量最低.隨著濃淡比增大,CO濃度升高,增強了主燃區(qū)域的還原性,抑制揮發(fā)分含氮中間產物氧化成NO;另一方面,濃淡比增大使?jié)饷悍蹥饬鲹]發(fā)分析出速率加快,強化揮發(fā)分含氮中間產物HCN和NH3將已生成的NO還原為N2;同時,淡側氣流煤粉濃度低,含氮基團析出量變小,與氧反應生成NO的量減少.隨著SOFA風率的增加,爐膛出口煙溫、飛灰含碳量增加,20％SOFA風率時,NOx濃度較高,SOFA風率由30％增加到40％時,NOx濃度基本保持不變.隨著SOFA風率的增加,主燃區(qū)形成的低O2高CO濃度的強還原性氣氛抑制了HCN及NH3被氧化成NO,反而促進了其與已生成的NO發(fā)生反應生成N2.此外,高SOFA風風率下,主燃區(qū)高溫區(qū)縮小,生成的熱力型NOx也相應減少.隨著SOFA風射流角度上揚,還原區(qū)加長,有利于降低NOx濃度,但燃盡區(qū)的火焰中心會上升,煤粉燃盡時間變短,爐膛出口溫度和飛灰含碳量上升.隨射流角度增加,O2濃度降低而CO濃度升高,這是由于射流角度增大延遲了煤粉燃盡過程,增加了化學不完全燃燒損失;這種低氧高CO的強還原性氣氛大大抑制了NOx生成.根據數值模擬結果,確定試驗鍋爐的低氮燃燒改造方案為:選擇濃淡比為4:1的水平濃淡燃燒器作為改造燃燒器,SOFA風率定為30％,SOFA射流角度上揚15°.改造后鍋爐燃燒穩(wěn)定,NOx排放顯著降低,為220mg/Nm3左右(降幅達65％～70％),而飛灰含碳量保持在3％～4％,表明改造方案可達到良好的低氮燃燒效果。某電廠循環(huán)流化床鍋爐用15CrMoG鋼高溫過熱器在服役22000h后的水壓試驗中發(fā)生泄漏.采用宏觀檢查、化學成分分析、硬度試驗、金相檢驗、掃描電鏡與能譜分析等方法對其泄漏原因進行了分析.同時,提出了相應的改進措施.結果表明:高溫過熱器管內電化學腐蝕和管外煙氣腐蝕共同作用造成壁厚嚴重減薄,最終導致管道泄漏。