燃?xì)忮仩t報(bào)裝 方快鍋爐受到海內(nèi)外市場(chǎng)的共同關(guān)注

導(dǎo)讀：

4月15日-16日，由美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì)指派的ASME聯(lián)審組，對(duì)我公司ASME質(zhì)量控制體系和演示產(chǎn)品進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)審核。經(jīng)過嚴(yán)謹(jǐn)且嚴(yán)格的審核后，聯(lián)審組長(zhǎng)（AIS）正式宣布：“方快鍋爐有限公司現(xiàn)場(chǎng)審核通過，推薦ASME頒發(fā)：動(dòng)力鍋爐（S）和壓力容器（U）認(rèn)證證書和鋼印?！?/p>

4月15日-16日，由美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì)指派的ASME聯(lián)審組

4月15日-16日，由美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì)指派的ASME聯(lián)審組，對(duì)我公司ASME質(zhì)量控制體系和演示產(chǎn)品進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)審核。經(jīng)過嚴(yán)謹(jǐn)且嚴(yán)格的審核后，聯(lián)審組長(zhǎng)（AIS）正式宣布：“方快鍋爐有限公司現(xiàn)場(chǎng)審核通過，推薦ASME頒發(fā)：動(dòng)力鍋爐（S）和壓力容器（U）認(rèn)證證書和鋼印。”

針對(duì)本文所示體系，體系比傳統(tǒng)燃?xì)忮仩t的排煙溫度更低，冷

針對(duì)本文所示體系，體系比傳統(tǒng)燃?xì)忮仩t報(bào)裝的排煙溫度更低，冷凝液量更大，其凈化作用需要進(jìn)行試驗(yàn)研討。試驗(yàn)體系中選用直觸摸摸式煙氣冷凝換熱器，這種方法的優(yōu)勢(shì)在于：極大地添加了煙氣一水兩相流體的觸摸面積，瞬間完結(jié)傳熱和傳質(zhì)，到達(dá)強(qiáng)化換熱的作用。4.1 測(cè)驗(yàn)方案對(duì)體系的兩種工況進(jìn)行了測(cè)驗(yàn)，工況1是不敞開煙氣余熱收回體系，工況2是敞開煙氣余熱收回體系。根據(jù)兩組測(cè)驗(yàn)成果定量剖析余熱收回設(shè)備作用。在余熱收回?zé)煔怏w系中設(shè)采樣孔，采樣孔有用內(nèi)直徑為100mm，開孔位置如圖1中的A、B、C三點(diǎn)所示，A點(diǎn)坐落鍋爐的排煙口處，B點(diǎn)坐落吸收式熱泵的排煙口處，C點(diǎn)坐落煙囪總出口處。A、B點(diǎn)的數(shù)據(jù)用于日常剖析和校核，本文首要剖析C點(diǎn)的數(shù)據(jù)4.2 測(cè)驗(yàn)數(shù)據(jù)剖析體系工況1：余熱收回體系封閉，僅燃?xì)忮仩t運(yùn)轉(zhuǎn)。該工況下，燃料耗費(fèi)量為1572m3／h，總供熱量為14.0MW。體系工況2：余熱收回體系敞開，燃?xì)忮仩t與吸收式熱泵一起運(yùn)轉(zhuǎn)。該工況下，燃?xì)忮仩t燃料耗費(fèi)量為1572m3／h，吸收式熱泵燃料耗費(fèi)量為358.5m3／h，體系總供熱量為19.01MW，其中鍋爐供熱量為14MW，余熱收回體系供熱量為5.01MW(其中含1.9MW煙氣余熱)。工況2與工況1比較，體系供單位熱量(1MW·h)的燃料耗費(fèi)量由112.3m3天然氣下降到101.6m3，供熱節(jié)能率，為9.5％。供熱節(jié)能率等于工況2燃?xì)夂牧颗c工況1燃?xì)夂牧恐钆c工況1燃?xì)夂牧恐?。?中，兩個(gè)工況下的煙氣采樣剖析成果是以煙囪總出口處(C點(diǎn))的數(shù)據(jù)進(jìn)行比照剖析。表1中*為折算值，是將工況1的NOx排放速率折算到與工況2供給相同的供熱量條件下的NOx排放速率。表1中排放因子界說為每1m3天然氣焚燒后排放的NOx的質(zhì)量。能夠看出，相同耗費(fèi)1m3天然氣，工況2比工況1排放因子削減了5.73％。5 煙氣余熱深度使用體系排放剖析與評(píng)價(jià)5.1 體系排放總量剖析設(shè)兩種工況供給相同的熱量(1MW·h)，工況1的排放總量＝112.3m3×0.75g／m3＝84.225g；工況2的排放總量＝101.6m3×0.707g／m3＝71.831g，總排放量比工況1削減了14.7％。剖析其奉獻(xiàn)率包括兩部分，一部分是因?yàn)槿剂系墓?jié)約下降了排放總量，這部分奉獻(xiàn)即節(jié)能奉獻(xiàn)率，約9.5％，另一部分是選用了吸收式煙氣余熱收回設(shè)備使得污染物濃度下降，對(duì)總排放量的奉獻(xiàn)約5.2％。5.2 排煙溫度下降對(duì)煙氣分散的影響剖析該項(xiàng)煙氣余熱收回技能對(duì)污染物分散的影響能夠從兩個(gè)方面剖析。跟著排煙溫度的下降，一方面，煙氣余熱收回量逐步增大，供相同的熱量節(jié)約了燃料，燃料的節(jié)約會(huì)使NOx排放速率減小，NOx的最大落地濃度減??；另一方面，跟著煙氣溫度的下降，污染物不易分散，煙氣本體的NOx的最大落地濃度添加。兩種要素的作用一正一負(fù)，因而需要對(duì)兩方面分別剖析，然后得出其歸納作用。5．2．1排煙溫度和燃料節(jié)約對(duì)煙氣分散的影響為了清楚地剖析兩種要素的影響，首要假定排煙溫度不變的條件下，僅剖析節(jié)約燃料對(duì)排放的影響；然后假定燃料耗費(fèi)量不變，僅剖析排煙溫度下降對(duì)排放的影響。選用HJ2.2—2008《環(huán)境影響評(píng)價(jià)技能導(dǎo)則大氣環(huán)境》中引薦的模式進(jìn)行核算，使用Screen3軟件進(jìn)行模仿，該軟件選用高斯模型進(jìn)行核算。歸納剖析正負(fù)兩方面要素，排煙溫度下降對(duì)NOx最大落地濃度的影響要比燃料的節(jié)約對(duì)NOx最大落地濃度的影響更為顯著，說明排煙溫度下降是首要影響要素，歸納起來NOx最大落地濃度是跟著煙氣溫度的下降逐步增大的。

針對(duì)鍋爐在啟停時(shí)出現(xiàn)的膨脹問題,提出基于塑料光纖的CAN總線

針對(duì)鍋爐在啟停時(shí)出現(xiàn)的膨脹問題,提出基于塑料光纖的CAN總線鍋爐膨脹監(jiān)控系統(tǒng),以防止鍋爐膨脹導(dǎo)致的安全事故.根據(jù)塑料光纖的特點(diǎn),選擇環(huán)形冗余結(jié)構(gòu)的組網(wǎng)方式;設(shè)計(jì)了POF-CAN接口電路,實(shí)現(xiàn)CAN信號(hào)與光信號(hào)的相互轉(zhuǎn)換;采用主站輪詢、從站應(yīng)答的方式,實(shí)現(xiàn)CAN總線節(jié)點(diǎn)通信,并設(shè)置異常反饋功能;實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,該系統(tǒng)可靠性高、實(shí)時(shí)性好,可滿足實(shí)際應(yīng)用需求。

1、找改造經(jīng)驗(yàn)豐富的

煙氣的溫降與放熱量關(guān)系鍋爐的排煙溫降幅度不同，煙氣的放熱也不同；排煙的溫降區(qū)不同放熱也不相同。這是因?yàn)榛厥盏臒煔怙@熱量的多少是由鍋爐的排煙溫降決定的，溫降越大，煙氣放出來的顯熱量就越多，反之，則較少。

結(jié)論：

4月15日-16日，由美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì)指派的ASME聯(lián)審組，對(duì)我公司ASME質(zhì)量控制體系和演示產(chǎn)品進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)審核。針對(duì)本文所示體系，體系比傳統(tǒng)燃?xì)忮仩t的排煙溫度更低，冷凝液量更大，其凈化作用需要進(jìn)行試驗(yàn)研討。針對(duì)鍋爐在啟停時(shí)出現(xiàn)的膨脹問題,提出基于塑料光纖的CAN總線鍋爐膨脹監(jiān)控系統(tǒng),以防止鍋爐膨脹導(dǎo)致的安全事故.根據(jù)塑料光纖的特點(diǎn),選擇環(huán)形冗余結(jié)構(gòu)的組網(wǎng)方式;設(shè)計(jì)了POF-CAN接口電路,實(shí)現(xiàn)CAN信號(hào)與光信號(hào)的相互轉(zhuǎn)換;采用主站輪詢、從站應(yīng)答的方式,實(shí)現(xiàn)CAN總線節(jié)點(diǎn)通信,并設(shè)置異常反饋功能;實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,該系統(tǒng)可靠性高、實(shí)時(shí)性好,可滿足實(shí)際應(yīng)用需求。1、找改造經(jīng)驗(yàn)豐富的。